Бюллетень №1 (июнь 2013 года) закрытого акционерного общества "инвестиционно-строительная компания "милбор"



Скачать 463.44 Kb.
страница2/3
Дата26.10.2016
Размер463.44 Kb.
ТипБюллетень
1   2   3

Падение прочности против R=1,185 МПа по 1-му варианту составляет

(1,185-1,124):1,185=0,052 (5,2%).
Вариант 3. Исключим из числового ряда значения R3 и R4 (см. табл. 3)
Таблица 3

i

1

2

5

6

Ri, МПа

1,1

1,2

1,6

1,8

∆Ri, МПа

0,325

0,225

-0,175

-0,375

∆Ri2, МПа

0,1056

0,0506

0,0306

0,1406

Rn = 1,425 МПа; Σ ∆Ri2 = 0,3275 МПа2; SR = 0,3304 МПа; ν = 1,71;

νSR = 0,565 МПа>0,375 МПа; VR = 0,3304/1,475=0,2319 (23,19%); tα=2,35;

ρα = 2,35×0,2319 / 2 = 0,272; γg = 1/ (1-0,272)=1,374; R=1,425/1,374=1,037 МПа.


Падение прочности против R=1,185 МПа по 1-му варианту составляет 12,5%.
Вариант 4. Исключим из числового ряда значения R4 и R5 (см. табл. 4):

Таблица 4



i

1

2

3

6

Ri, МПа

1,1

1,2

1,3

1,8

∆Ri, МПа

0,25

0,15

0,05

-0,45

∆Ri2, МПа

0,0625

0,0225

0,0025

0,2025

Rn = 1,35 МПа; Σ ∆Ri2 = 0,29 МПа2; SR = 0,311 МПа; ν = 1,71;

νSR = 0,532 МПа>0,45 МПа; VR = 0,311/1,35=0,2304 (23,04%); tα=2,35;

ρα = 2,35×0,2304 / 2 = 0,271; γg = 1/ (1-0,271)=1,372; R=1,35/1,372=0,984 МПа.



Падение прочности против R=1,185 МПа по 1-му варианту составляет 17%.
Можно еще дополнительно рассмотреть и другие варианты сочетаний из 6 элементов по 2, однако для достижения цели нашего анализа полученных данных уже достаточно.
Перейдем теперь к анализу экономических последствий действий заказчика и геолога. Изначально при 6 определениях прочности аргиллита в качестве фундамента под здание было запроектировано 386 буронабивных свай (БНС) диаметром 820 мм и длиной 20 м. Общий расход бетона на сваи составил Vбет = π×0,822 /4×20×386 = 4074 м3.

Ориентировочная стоимость 1 м3 железобетонной БНС в деле (с учетом стоимости материалов, работ, машин, механизмов и пр.) в г. Сочи составляет порядка 30000 руб.

Стоимость свайного фундамента (без учета стоимости ростверка) составила

30000×4074=122220000 руб.

Экономия заказчика на инженерно-геологических изысканиях составила 400000 руб., т.е. 0,327% стоимости свай.

Упрощенно определим объем бетона свай по прочности аргиллита по вариантам 2,3 и 4 пропорционально потере этой прочности по сравнению с вариантом № 1 (табл. 5):


Таблица 5

Исключенная пара Ri

2-3

3-4

4-5

Потеря R, %

-5,2

-12,5

-17,0

Увеличение стоимости свай, млн. руб.

6,355

15,278

20,777

Потеря на 1 руб. снижения стоимости инженерно-геологических изысканий, руб.

15,89

38,19

51,94

Таким образом, заказчик, сэкономив 0,4 млн. рублей "на входе", получает подарок "на выходе" в виде удорожания конечного продукта на миллионы и даже десятки миллионов рублей. Воистину не ведает, что творит!

Этот анализ выполнен только по одной характеристике прочности скальных грунтов – Rc. Для нескальных грунтов по ГОСТ 20522-96 автоматически будут занижены одновременно угол внутреннего трения φ и сцепление С. На оползнеопасном участке это отразится возрастанием оползневого давления на подпорные стены, увеличением диаметров и армирования свай, сроков производства работ, что вызовет дополнительное удорожание конечного строительства.

Проведенный анализ экономической "эффективности", которую можно назвать экономической "дефективностью", настолько убедителен, что позволяет дать заказчику совет: иногда следует задуматься о последствиях принимаемых решений, особенно когда они резко влияют на качество и стоимость конечного продукта. Это полезно.
Извлечения из ГОСТ 20522-96

"Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний"


п. 3.5.

"…Нормативные значения характеристик определяют как среднестатистические, получаемые осреднением их частных значений…

Расчетное значение получают делением нормативного значения на коэффициент надежности по грунту".

п. 3.6.

"Коэффициент надежности по грунту должен устанавливаться с учетом изменчивости и числа определений характеристики (числа испытаний) при заданной доверительной вероятности".

п. 3.9.

"Применяемые в настоящем стандарте методы статистической обработки используют нормальный или логарифмически нормальный закон распределения вероятностей".

п. 3.10.

"Настоящие методы применяют при числе определений характеристик грунтов или фиксируемых в опытах величин не менее шести".

[Внимание проектировщика: при снижении количества определений признака грунта менее шести заложенная в расчет математическая база статистической обработки результатов (нормальный или логарифмически нормальный закон распределения вероятностей) становится неприемлемой, т.к. малая совокупность обрабатываемых чисел становится статистически недостоверной].


II ЭТАП. ПРОХОДКА ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК, ОТБОР ОБРАЗЦОВ,

ПОЛЕВЫЕ РАБОТЫ
Даже самые правильные намерения и решения могут быть опорочены плохим исполнением. Это в полной мере относится и к методам проведения горных работ при инженерных изысканиях для строительства. Начнем с того, что довольно часто геологи при исследовании осадочных скальных пород (аргиллитов, мергелей) проводят бурение без промывки, т.к. промывка – дело хлопотное. Однако при этом реальная степень раздробленности горных пород не улавливается. Кроме того, важным условием прочности грунтов, слагающих откосы, является оценка ориентации внутренних трещин в инженерно-геологическом элементе, что требует специфического отбора проб при бурении.

[Совет проектировщику: включайте в программу инженерно-геологических изысканий требование, чтобы все вынутые при бурении скважины керны выкладывались на площадке с синхронными записями в журнале полевых работ. Тогда, если по записи в журнале на глубине, например, с 9 до 10 м находится аргиллит, а излеченный керн с этой глубины (при бурении с промывкой) имеет общую длину 60 см, то 40 см, т.е. 40% породы раздроблено. А именно это имеет исключительно важное значение для расчетчика. Выложенные в длину керны в конце смены фотографируются с автоматическим нанесением даты на кадр, а все извлеченные и уложенные в порядке проходки горные породы сохраняются на площадке до окончания работ и рекультивации скважин. Это является хорошим контролем фактического объема выполненных работ].


ПРИМЕР 4.

В качестве примера недобросовестного выполнения инженерных изысканий в оползневой сейсмически опасной зоне рассмотрим ситуацию, возникшую при проектировании нового микрорайона на северо-западном крутом склоне г. Бытха в г. Сочи. Заказчик заключил договоры с инженерно-геологической и инженерно-геофизической организациями на проведение изысканий на стройплощадке. При этом геофизическое исследование массива грунта должно было проводиться из скважин, выполняемых геологами. На определенном этапе производства работ геологи не допустили геофизиков к скважине, пробуренной до 15 м до песчаника, по надуманному предлогу, что у бурстанка оборвался трос. Через 3 часа, когда геофизики вторично обратились к геологам, им было заявлено, что станок отлажен, скважину добурили до 25 м и уже засыпали. То, что за 3 часа пробурить 10 м скальной породы практически невозможно никаким буровым оборудованием, геологов не смутило. Заказчик заподозрил, что эти 10 м не бурили вовсе.

По данным геологов с 15 м до 25 м был вскрыт массив скальных пород - песчаник, но по данным субподрядной организации заказчика - геофизиков по замерам из других точек на глубине 20-21 м просматривалась зона скольжения, которая в скальном массиве быть не должна. Заказчик произвел контрольное бурение силами сторонней организации, в результате чего было обнаружено следующее.

Признаки зон ослабления коренных пород определяются в полевых условиях при бурении скважин: по проценту выхода керна на 1 м проходки и по расходу промывочной жидкости.

Основное бурение геологов проводилось "всухую", поэтому размыв керна и нештатный расход промывочной жидкости не фиксировались. Однако при контрольном бурении на глубине 22,5 м произошел провал бурового инструмента, а 4м3 промывочной жидкости ушло за 15 минут. Вывод - была обнаружена ослабленная зона в массиве горной породы. Это мог быть карст, зона дробления, размягченные разности аргиллитов и алевролитов, которые могут являться глубокими потенциальными поверхностями смещения оползневых масс грунтов. Линия скольжения, полученная геофизиками, практически совпала с ослабленной зоной, обнаруженной контрольным бурением. Таким образом, контрольное бурение подтвердило, что скважины с 15 до 25 м глубины не бурились вовсе, акты на выполненные работы содержат приписки, а отчет по инженерно-геологическим изысканиям содержит подлог. Кроме того, почти 70% образцов грунта геологами были отобраны из верхней толщи до глубины 10м. Однако заглубленные на 10м 3 этажа подземной парковки предопределяют срезку верхних слоев, поэтому дорогостоящая работа, предъявленная геологами к оплате, оказалась бесполезной, так как ее результаты находятся за пределами интересов проектирования.

На рисунке 3 схематически представлено геологическое строение площадки строительства. Если руководствоваться данными первоначальных изысканий геологов, то сваи фундаментов здания следовало заглублять на 4 м в слой 3. При этом дополнительная нагрузка на склон от массы зданий, составляющей почти 300 000 тонн, в дождливый период и особенно при сейсмическом толчке с большой вероятностью могла бы вызвать схождение оползня по слою 4, и жизнь 7000 человек была бы в опасности. Поэтому предварительное проектное решение было пересмотрено с заглублением свай на 4 м в слой 5, а слабый контроль со стороны руководства геологической организацией за работой полевой бригады привел к судебному процессу.



d:\net\рисунок 3001.jpg

Очень часто, если не повсеместно, нарушаются требования по отбору, упаковке, транспортировке и хранению образцов грунтов, хотя по этому вопросу имеются очень четкие нормативы.


Извлечения из ГОСТ 12071-2000

"Грунты. Отбор, упаковка, транспортирование и хранение образцов"


п. 8.4.

"Монолит немерзлого грунта… следует немедленно изолировать способом парафинирования, туго обматывая его слоем марли, пропитанной смесью парафина с гудроном. Затем весь монолит в марле надлежит покрыть слоем парафина с гудроном, обмотать вторым слоем марли, пропитанной смесью парафина с гудроном и еще раз покрыть слоем парафина с гудроном толщиной не менее 2 мм… Смесь парафина с гудроном, применяемая для парафинирования, должна иметь температуру 55-60°".


[Совет проектировщику: попытайтесь проверить через заказчика, какой способ изоляции грунтовых монолитов был использован (получить достоверную, реальную информацию об этом, вообще-то, проблематично)]




п. 9.5.

"…упакованные монолиты следует хранить в помещениях или камерах, в которых воздух имеет относительную влажность 70-80% и температуру плюс 2-10°С…"

п. 9.8.

"Монолиты грунта, имеющие повреждения изоляционного слоя, дефекты упаковки или нарушение условий хранения, допускается принимать к лабораторным испытаниям только как образцы грунта нарушенного сложения".

п. 9.7.

"При длительном хранении монолитов немерзлых грунтов их необходимо покрыть влажной тканью или влажными опилками".

п. 9.6.

"Срок хранения упакованных образцов грунта нарушенного сложения, для которых требуется сохранение природной влажности, с момента отбора до начала лабораторных испытаний не должен превышать 2 суток…"


[Совет проектировщику: сличите даты отбора монолитов немерзлого грунта и даты производства лабораторных испытаний (они должны быть отражены в паспортах испытаний образцов грунта)]


ПРИМЕР 5.

ЗАО "ИСК"Милбор" разрабатывало конструктивную часть проекта 4-этажного общественного здания в пос. Дагомыс г. Сочи и курировало проведение инженерных изысканий. При бурении грунтовые воды на площадке строительства были обнаружены на глубине 1,2 м, а их установившийся уровень составил 0,8 м от поверхности земли. Т.е. образцы грунта, взятые с глубины ниже 1,2 м, в естественном состоянии находились ниже УГВ. К нашему удивлению по итогам лабораторных испытаний грунты показали степень набухания 3-4%, а графики компрессионных испытаний имели вид "а", а не "б" (см. рисунок 4).


«а»

«б»


е

σ

0



е

σ

0



искажение

набухание при увлажнении

Рис.4. Графики компрессионных кривых образцов грунта, находящегося в естественных условиях в водонасыщенном состоянии.
Из 11 испытанных образцов 8 имели график типа "а", а только 3 – график "б". Предпринятое расследование этого парадокса выявило, что, во-первых, отобранные образцы грунта были плохо упакованы, с нарушениями требований ГОСТ 12071-2000. Во-вторых, с момента отбора образцов до даты их испытания прошло почти 2 месяца. Все это время образцы дожидались своей очереди на испытание, находясь на подоконнике и активно высыхая. Поэтому при увлажнении образцов во время компрессионных испытаний они сначала набухали, добирая потерянную при "ожидании" воду, и только потом уплотнялись. По представлению ЗАО "ИСК "Милбор" 8 результатов испытаний грунта были заказчиком забракованы и не оплачены.

ПРИМЕР 6.

С наивысшим взлетом фантазии геологов ЗАО "ИСК "Милбор" столкнулось при анализе отчета об инженерно-геологических изысканиях, выполненных для проектирования и строительства гостиницы в пос. Красная Поляна г. Сочи. При геологическом описании площадки мы неожиданно натолкнулись на название реки Западный Дагомыс вместо Мзымты или Лауры. Видимо, отчет формировался ножницами путем вырезания подходящих формулировок из архивных материалов, которые были под рукой, потому что р. Западный Дагомыс находится от строительной площадки на расстоянии почти 100 км.



Сейсмичность площадки определялась ударом кувалды по металлическому листу, положенному на земную поверхность, с замерами колебаний с помощью датчиков, размещаемых в виде кос длиной 10-15 м. Для оценки сейсмичности, пусть и глубоко неточной, этот способ допускается. Но когда по итогам удара кувалды исполнители этого "экспресс-метода" выдали, опираясь, видимо, на свою интуицию, и количество слоев грунта, их мощность, физико-механические и деформационные характеристики (детальный гранулометрический состав грунта, его влажность, модуль деформаций, угол внутреннего трения, сцепление и пр. и пр.), а также их статистические характеристики (математическое ожидание, среднее квадратическое отклонение, коэффициент вариации, хотя ни одна скважина не бурилась, ни один шурф не был отрыт, ни один образец не был отобран и не испытан), мы были просто "восхищены" революционным методом геологов повышения производительности своего труда – весь отчет можно было "слепить" в течение 1-2 дней, а деньги с заказчика взять по полной программе.
Как уже говорилось выше, чрезвычайно важной является достоверная информация об ориентации трещин в скальном грунтовом массиве (см. рисунок 5).

«б»

«а»


c:\users\user13\desktop\бюллетень\чертеж2.jpg



1



1



2


2

Рис.5. Разновидности ориентации трещин в осадочных скальных породах. 1 - аргиллит; 2 - внутренние трещины
В случае "а", когда трещины ориентированы по склону, устойчивость откоса гораздо ниже, чем в случае "б", когда они ориентированы поперек склона. Поэтому при отборе проб грунта важно зафиксировать ориентацию извлеченного образца по сторонам света, поэтому образец при извлечении не должен быть повернут. Для этого применяется специальная технология с внешним разбуриванием, о чем должна быть внесена соответствующая запись в программу изысканий.
III ЭТАП. ЛАБОРАТОРНЫЙ ЦИКЛ С ОТОБРАННЫМИ ОБРАЗЦАМИ
Для неискушенного и неосторожного проектировщика лабораторные испытания образцов грунтов также создают много "неожиданностей". Во-первых, согласно требованиям п. 7.16 СП 11-105-97 "…Определения прочностных и деформационных характеристик грунтов в лабораторных условиях следует производить, как правило, методом трехосного сжатия (ГОСТ 12248-96) и их результаты использовать для корректировки данных испытаний методом компрессионного сжатия и одноплоскостного среза…" Можно с уверенностью сказать, что почти во всех изысканиях испытания образцов грунта проводятся только на компрессионных приборов одноосного сжатия. При этом моделируется загружение основания равномерной бесконечно распределенной нагрузкой, как это показано на рис. 6,а,

когда любые элементарные кубики однородного грунта, находящиеся на одном уровне, хотя и неравноотстоящие друг от друга, деформируются одинаково. В действительности же при загружении грунтового основания не бесконечной, а конечной нагрузкой, даже при однородном грунте находящиеся на одном уровне, разноотстоящие от центра загружения элементарные кубики грунта, нагружаются неодинаково. Уловить особенности изменения соотношений между σх, σу, σz в компрессионных приборах не представляется возможным.

Наиболее существенно противоречие между сложившимся порядком проведения лабораторных испытаний образцов грунтов и реальным изменением напряженно-деформированного состояния грунтового массива проявляется при проектировании зданий с глубокими котлованами для подземных этажей. Обращаем внимание проектировщика, что Федеральным законом РФ от 28 ноября 2011 г. № 337-ФЗ к уникальным объектам согласно статье 481 Градостроительного кодекса РФ относятся здания с заглублением подземной части (полностью или частично) ниже планировочной отметки земли более чем на 15 м вместо 10 м по старой редакции ГК РФ. Т.е. наличие 5-ярусной подземной стоянки уже не переводит здание ни в 1-й повышенный уровень ответственности согласно ГОСТ 27751-88 "Надежность строительных конструкций и оснований" [вошедшему в "Перечень национальных стандартов и сводов правил (частей таких стандартов и сводов правил), в результате применения которых на обязательной основе обеспечивается соблюдение требований Федерального закона "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", утвержденному распоряжением Правительства РФ от 21 июня 2010 г. № 1047-р], ни в 1а-особо высокий уровень и ни в 1б-высокий уровень ответственности согласно ГОСТ Р 54257-2010 "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения и требования", введенному в действие с 01.09.2011, но не вошедшему в соответствующий Перечень, утвержденный Правительством РФ. Такие здания теперь относятся к сооружениям с нормальным уровнем ответственности, хотя сложность геотехнических вопросов для них выросла на порядок.

Кроме обозначенной на рис. 6 неоднородности напряженно-деформированного состояния (НДС), присущего даже однородному упругому полупространству при его загружении конечной нагрузкой, для глубоких котлованов возникает еще одна причина проявления неоднородности НДС за счет нарушения сплошности в самом полупространстве. Так, при отрывке котлована с нижних слоев грунта снимается бытовое давление, которое при глубине котлована, например, 15 м достигает 0,25-0,28 МПа. За счет этой разгрузки дно котлована приобретает "строительный подъем", величина которого может быть значи-




q

«а»



c:\users\user13\desktop\бюллетень\3.jpg


σ1= σ z



σ 1

σ 2

σ 3

σ 2

σ 1

σ 3

σ 1

σ 2

σ 3

σ 2

σ 1

σ 3

σ 3



σ 2



σ 2= σ x



σ 3= σ y




σ 1



l1

l2


«б»




q


c:\users\user13\desktop\бюллетень\4.jpg



σ 1








σ 3













σ 2





σ 2













σ 3






σ 1





l1

l2

Рис. 6. Ориентация главных напряжений в элементарных частицах грунта, находящихся на одном уровне, но не равноудаленных от центра загружения: l1l2, σ'1≠σ''2, σ'2≠σ''2, σ'3≠σ''3


тельной. В зонах, близких к стенкам котлована, вертикальное давление σ1 равно 0, в то время как за гранью котлована σ2 и σ1 не равны нулю. Это приводит к переориентации направления эллипсоида напряжений, когда определяющими напряжениями в грунте у поверхности дна котлована будут напряжение σx, и σy , а не σz, и дно котлована может быть разуплотнено.

Последующее загружение котлована вызывает "погашение" строительного подъема, только после которого будут возникать вертикальные осадки от массы возводимого здания. Расчет осадок здания с глубоким котлованом необходимо проводить с учетом траектории нагружения грунтового основания, поэтому лабораторные испытания образцов грунта необходимо проводить в приборах трехосного сжатия с регулируемыми боковыми напряжениями, а не в приборах одноосного сжатия. В противном случае результаты расчетов осадок здания могут быть настолько далекими от реальности, что пропадает даже смысл проводить такие испытания грунтов в одометрах.

Неверный расчет осадок тесно увязан с неправильной оценкой глубины сжимаемой толщи грунта под фундаментами. А ведь согласно требованиям СП 11-105-97, п. 8.5 (цитата): "Глубины горных выработок при изысканиях для зданий и сооружений, проектируемых на естественном основании, следует назначать в зависимости от величины сферы взаимодействия зданий и сооружений с геологической средой и, прежде всего, величины сжимаемой толщи с заглублением ниже нее на 1-2 м..."

Однако вопросы расчета осадок, величины сжимаемой толщи, учета траектории нагружения основания будут более подробно рассмотрены во втором выпуске бюллетеня.

Здесь же хочется еще раз обратить внимание проектировщика на то, что назначение глубины горных выработок при инженерно-геологических изысканиях – вопрос не праздный, и его нельзя пускать на самотек, ориентируясь только на финансовые ограничения заказчика. Лучше откажитесь от предложения, чем сделаете неверно.

Остановимся еще на двух моментах лабораторных испытаний грунтов.

ЗАО "ИСК "Милбор столкнулось в некоторых отчетах инженерно-геологических изысканий с данными, по которым глинистые и суглинистые грунты имели степень влажности Sr больше единицы на 15-20%.
[Для справки: степень влажности (водонасыщения) – это отношение объема воды, находящейся в порах грунта, к объему самих пор грунта.

Полезная книга: А.К.Бугров "Механика грунтов". Учебное пособие.-С-Петербург.-2004 г.-258с.]
С такими же несуразностями неоднократно сталкивались и другие специалисты-геотехники. Наиболее глубокий анализ этого явления приведен в статье В.Г.Столярова "О противоречивости результатов стандартных методов определения физических характеристики грунтов".-Основания, фундаменты и механика грунтов".-№1-2010 г.-с.2-6. В настоящем Бюллетене приведем лишь краткие выводы из этой работы и рекомендации, с которыми трудно не согласиться.

1. Имеют место методические ошибки при лабораторном определении физических характеристик грунта по ГОСТ 5180-84 "Грунты. Методы лабораторного определения характеристик грунтов". В грунтах имеется вода гидравлически свободная с плотностью ρw=1,0 г/см3, рыхлосвязанная и прочносвязанная с плотностью до 1,2…2,4 г/см3. В ГОСТ 5180-84 плотность воды (без разграничений на виды) принимается равной 1,0 по умолчанию. При определении влажности грунт нагревают до 105-107°С, при этом из него удаляется не только вода, находящаяся в порах, но и часть воды, входящей в состав слагающих грунт минералов (гипс, монтмориллонит, каолинит и др.), а также некоторых органических примесей. Например, монтмориллонит при нагревании до 105°С приобретает парагонитоподобную структуру, т.е. структуру иного минерала, и в итоге получаются искаженные значения плотности твердых частиц исследуемого грунта. В реальных же условиях из грунта испаряется гидравлически свободная вода и часть рыхлосвязанной, но не прочносвязанная.

Такая лабораторная методика, завышающая влажность грунта, занижает его плотность, которая используется в расчетах деформаций основания, а также в определении бокового давления на подпорные стены. Осадки здания, рассчитанные на базе этих данных, получаются завышенными, а приведение их к требуемому уровню приводит к удорожаю объекта. Кроме того, заниженная плотность грунта вызывает неоправданное завышение бокового давления и, как следствие, неоправданное увеличение диаметра свай подпорных стен, их армирования, а в ряде случаев даже замену однорядного свайного фундамента двухрядным.


Каталог: wp-content -> uploads -> 2016
2016 -> Рабочая программа учебной дисциплины компьютерные технологии в полиграфии 2014г
2016 -> Международный банк Санкт-Петербурга. Объединяя лидеров Санкт-Петербургский Международный коммерческий банк (пмкб)
2016 -> Cmos, 8-ми разрядный, 32 м выборок/с, ацп с функцией выборки
2016 -> Семинар по аудиовизуальной антропологии «Традиционная культура в посттрадиционном обществе: вопросы адаптации»
2016 -> Образовательной программы бакалавриата по направлению подготовки: 11. 03. 03 «Конструирование и технология электронных средств»
2016 -> Кодекс приднестровской молдавской республики
2016 -> Учебное пособие для студентов высших учебных заведений


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   2   3


База данных защищена авторским правом ©grazit.ru 2019
обратиться к администрации

войти | регистрация
    Главная страница


загрузить материал