Закрытое акционерное общество Инженерный центр «Энергетика города»



страница3/12
Дата17.10.2016
Размер2,32 Mb.
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   12

В таблице 2.2 представлены основные качества и преимущества использования систем теплоснабжения с пониженным температурным графиком.

Качество того или иного аспекта теплоснабжения оценивалось как “+” для положительного, “-” для отрицательного и 0 для нейтрального. Рассмотрим некоторые аспекты более подробно.

Из-за больших поверхностей теплообмена и низких температур тепло излучения от теплого пола и настенного отопления составляет около 50-70% . Для обычных батарей эта величина около 20-40%. Экспериментальные исследования показывают, высокую положительную оценку жителей в домах, которые отапливаются от теплого пола и стен.

При обогреве от батарей существует температурный градиент между температурой у пола и на уровне головы, который существенно ниже при обогреве от теплого пола и стен (градиент может достигать 3-7 0С). Температурная асимметрия выражается в наличии более холодных поверхностей (например, окон), которые приводят к потерям тепла. Также наличие таких поверхностей может приводить в возникновению сквозняков.



Таблица 2.2 – Сводная таблица характеристик качественного проживания в помещениях с пониженным температурным графиком теплоснабжения

Системы низкотемпературного теплоснабжения




Теплый пол

Теплые стены

Батареи




Конвекторы




Подогрев воздуха


































90/70 С

90/70 С

90/70 С








































Комфорт



















Тепло излучения




+++

++

+




0




0

Равномерность нагрева




+++

++

++




++




++

Асимметрия нагрева




0

0

0




0




0

Температура пола




+++

0

0




0




0

Колебания температуры




++

+

+




+/0




+/0

Время нагрева






















0

Возможность использования для охлаждения




+++




0




0




+

Сквозняки и скорость движения воздуха




+

+

+




+




0

Качество воздуха



















Наличие частиц




+++




+




+




0

Клещи




+++

+

0




0




0

Энтальпия




+++

++

+




0




+

Пыль




++

++

+




+




+

Энергопотребление



















Потери на передаче тепла










0




0




0

Потери с вентиляцией воздуха




++

++

+




0




0

В исследованиях, проведенных в Финляндии наличие пыли коррелирует с жалобами, на головную боль, усталость и т.д. Согласно полученным данным низкотемпературное отопление приводит к снижению заболеваний дыхательного аппарата и слизистой оболочки. Кроме того, была обнаружена связь между температурой поверхности нагрева и скоростью осаждения частиц. Меньшая температура этой поверхности приводит к снижению количества взвешенных частиц в помещениях.

Необходимо отметить, что могут возникать дополнительные потери тепла при применении технологий теплого пола и теплых стен в типовых зданиях. Для подогреваемых полов эта величина около 40 МДж/м2 в год, т.е. около 5% от передаваемого тепла. Подогрев стен может приводить к величине до 50 % больше потерь с излучением. Однако, применение увеличенного слоя изоляции (2,5-5,0 см) в отапливаемых зданиях компенсирует эти дополнительные потери. Потери от подогретого воздуха, через оконные поверхности уменьшаются с применением низкотемпературных систем обогрева. Кроме этого, в таких помещениях вентиляция является более сбалансированной и рекуперации тепла выше.


3. Анализ возможности и целесообразности применения пониженных температурных графиков в теплоснабжении для использования в условиях России с учетом основных тенденций в развитии теплоснабжения, в том числе с использованием геотермальных ресурсов
Ориентация российской энергетики на теплофикацию и централизованное теплоснабжение как основной способ удовлетворения тепловых потребностей городов и промышленных центров технически и экономически себя оправдали. Однако в работе систем централизованного теплоснабжения имеется много недостатков, неудачных технических решений, которые снижают экономичность и надежность функционирования таких систем. В последнее время многие регионы России проявляют интерес к внедрению различных систем децентрализованного теплоснабжения. В статье дается анализ четырех существующих систем теплоснабжения с различной степенью централизации.

Рассмотрим четыре системы теплоснабжения: централизованную, автономную, от крышной котельной и поквартирную (рисунок 3.1).



описание: http://www.ibl.su/images/reviewsyscond1.jpg

Рисунок 3.1 - Схемы различных систем теплоснабжения

Самая распространенная - это централизованная система теплоснабжения. Но в то же время эта система характеризуется существенным недостатком - наличием протяженных тепловых сетей, которые в значительной степени изношены, что снижает надежность снабжения потребителей теплом. Кроме того, в централизованных системах теплоснабжения наблюдается перегрев помещений в осеннем и весеннем периодах. Ухудшаются комфортные условия в помещениях, возрастают расходы топлива. Показатель комфортности К0 на рисунке 3.3 имеет обратный смысл - чем выше комфортность, тем его значение ниже.

Для устранения этого недостатка в настоящее время получили распространение автономные системы теплоснабжения. В этих системах резко сокращается протяженность тепловых сетей, т. к. автономные источники тепла обслуживают ограниченное количество зданий. Полностью устраняется недостаток, связанный с прокладкой тепловых сетей в системах с крышными котельными. В этом случае источник тепла, расположенный на крыше, обеспечивает подачу тепла только одному зданию.

В последнее время получили распространение поквартирные системы отопления. В этом случае в каждой квартире предусматривается установка источника тепла - котла.

Крышные и поквартирные системы теплоснабжения включаются в удобное для потребителя время. Тем самым обеспечиваются комфортные условия для жителей. Кроме того, нет необходимости в отключении системы теплоснабжения в летний период на три недели для проведения ремонтных работ.

Произведен расчет надежности работы всех систем теплоснабжения (рисунок 3.2). Самый низкий показатель надежности у централизованных систем теплоснабжения (R = 0,578), т. к. они характеризуются большой протяженностью тепловых сетей. При сокращении протяженности тепловых сетей в автономных системах теплоснабжения показатель надежности возрастает. Показатель надежности резко возрастает для крышных котельных, т. к. в этом случае полностью отсутствуют тепловые сети. Для поквартирных систем теплоснабжения показатель надежности немного снижается по сравнению с крышными котельными вследствие увеличения количества источников тепла, т. к. в каждой квартире устанавливается котел.

описание: http://www.ibl.su/images/reviewsyscond2.jpg

Рисунок 3.2 - Показатель надежности (R) работы различных систем теплоснабжения

Анализ систем теплоснабжения с учетом экономических, надёжностных, экологических и комфортных условий представлен на рисунке 3.3.

Сложность выявления оптимального варианта заключается в различной степени влияния каждого из вышеперечисленных факторов на системы теплоснабжения. Так, например, при переходе от централизованной системы теплоснабжения к автономным, крышным и децентрализованным наблюдается улучшение комфортных условий. В то же время для крышных котельных и децентрализованного теплоснабжения резко возрастают затраты, связанные с установкой источников тепла на крыше зданий и в каждой квартире.

При учете экологических факторов выявляется увеличение выбросов при применении крышных котельных и децентрализованного теплоснабжения.

Поэтому при выборе оптимальной системы теплоснабжения надо постоянно совершенствовать методы расчета по определению основных показателей: экономических, экологических, комфортных и надежностных. Кроме того, необходимо производить расчеты для реальных населенных мест.



описание: http://www.ibl.su/images/reviewsyscond3.jpg

Рисунок 3.3 – Экономические, экологические, комфортные и надежностные показатели различных систем теплоснабжения

Показатель комфортности К0 на рисунке 3.3 имеет обратный смысл - чем выше комфортность, тем его значение ниже.

В настоящее время применяются различные схемы теплоснабжения. Наибольшее количество схем - с централизованным теплоснабжением. Это связано с многочисленными факторами. С другой стороны, широкое распространение получает децентрализованное теплоснабжение. Это связано с появлением значительного количества котлов малой производительности. Эти котлы оборудуются автоматикой безопасности и регулирования, просты в эксплуатации, обеспечивают полноту сгорания газового топлива.

Таким образом, в каждом отдельном случае необходимо с учетом реальных условий производить расчет по определению показателей надежности, а также экономических, экологических и комфортных показателей. Анализ этих показателей позволит выбрать оптимальный вариант схемы теплоснабжения в конкретных условиях.

Выбор любого температурного графика необходимо осуществлять на основании технико-экономических расчетов, т.к. от параметров графика зависит экономичность работы теплоисточника, уровни максимально и минимально допустимых напоров в теплосети, капиталовложения в системы теплоснабжения, связанные с подбором диаметров тепловой сети и оборудования абонентских вводов, затраты на транспорт теплоносителя, удельный расход сетевой воды на абонентскую установку, тепловые потери в тепловой сети.

Как правило, при качественном регулировании применяется температурный график 150/70 °С. Этот график был регламентирован ранее действовавшим СНиП и принят в качестве расчетного при проектировании большинства отечественных систем теплоснабжения. Удельный расход сетевой воды для указанного перепада температур составляет 10,8 м3/ч на 1 МВт расчетной нагрузки отопления (12,5 м3/Гкал). Выбор данного графика технико-экономически обосновывался тем, что при его использовании получается наибольшая величина комбинированной выработки электроэнергии на тепловом потреблении. В ряде случаев на ТЭЦ применяется температурный график 150/70 °С со срезкой при 120, 130, 135 или 140 °С. При технико-экономическом обосновании возможно применение температурных графиков без срезки с более низкой температурой сетевой воды в подающей магистрали теплосети, например, с параметрами (95, 105, 130, 140)/70 °С. Отметим, что в соответствии с последней редакцией СНиП «Тепловые сети» снят запрет на применение срезок температурных графиков.

На рисунке 3.4 представлен отопительно-бытовой температурный график с параметрами теплоносителя 150/70 °С, построенный для расчетной температуры наружного воздуха °С. При расчете температурных графиков принимают начало и конец отопительного периода при температуре наружного воздуха +8 °С - в районах с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления до -30 °С и усредненной расчетной температурой внутреннего воздуха отапливаемых зданий +18 °С; +10 °С - в районах с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления ниже -30 °С и усредненной расчетной температурой внутреннего воздуха отапливаемых зданий +20 °С.

Особенностью температурного графика при центральном регулировании является поддержание температуры сетевой воды в подающей магистрали °С - в закрытых и 60 °С - в открытых системах теплоснабжения при температурах наружного воздуха .



Рисунок 2.3.4 - Отопительно-бытовой температурный график 150/70 °С:

- температуры сетевой воды в подающей магистрали тепловой сети, °С; - температуры сетевой воды в обратной магистрали тепловой сети, °С; - температура сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя, - точка излома температурного графика, °С; - расчетный перепад температур воды в тепловой сети при температуре наружного воздуха для проектирования отопления ; 1 - при центральном качественном регулировании;
2 - при регулировании местными пропусками

Излом температурного графика обусловлен необходимостью обеспечения потребителей с нагрузкой горячего водоснабжения водой с температурой: 60 °С - в открытой системе теплоснабжения при непосредственном водоразборе, 50-55 °С - в закрытой системе теплоснабжения. Температуру сетевой воды в обратной магистрали при также принимают постоянной и равной температуре обратной сетевой воды в точке излома температурного графика. Считается, что в этот период регулирование тепловой нагрузки на абонентских вводах производят местными пропусками, т.е. кратковременным отключением подачи теплоносителя. Однако на практике такое регулирование не применяется. Поэтому фактическая температура сетевой воды в обратной магистрали при выше расчетной, а зависимость не может быть представлена горизонтальной линией. Рост температуры обратной сетевой воды приводит к уменьшению разности температур сетевой воды в подающей и обратной магистралях при и, соответственно, к перерасходу сетевой воды в теплосети

Температура воды после верхнего сетевого подогревателя определяется по формуле

(3.1)

где - коэффициент теплофикации; - расчетная тепловая нагрузка отборов теплофикационных турбоагрегатов; - расчетная тепловая нагрузка ТЭЦ; перепад температур воды в тепловой сети при температуре наружного воздуха для проектирования отопления .

Коэффициент теплофикации характеризует долю тепловой нагрузки ТЭЦ, покрываемой отборами теплофикационных турбин.

В отечественных системах теплоснабжения местное и индивидуальное регулирование тепловой нагрузки не применяется в необходимых масштабах. Связано это в первую очередь с отсутствием автоматизации абонентских вводов и отопительных приборов. Кроме того, широко распространенная зависимая схема с элеваторным присоединением системы отопления не позволяет применять местное регулирование тепловой нагрузки системы отопления, т.к. уменьшение расхода воды через элеватор может привести к прекращению циркуляции в системе.

При отсутствии местного регулирования на абонентском вводе центральное качественное регулирование тепловой нагрузки осуществляют не по текущей температуре наружного воздуха, а по средней за несколько часов. Из-за протяженности тепловых сетей, длительности времени хода сетевой воды происходит запаздывание изменения температуры сетевой воды у наиболее удаленных потребителей. Температура сетевой воды не соответствует постоянно изменяющейся температуре наружного воздуха, суточные колебания которой могут достигать 10-20 °С.

Невыдерживание температурных графиков привело к экономическому ущербу, связанному со следующими основными факторами: перерасходом тепловой энергии (перетопом) в начале и конце отопительного сезона; снижением удельной выработки электроэнергии на тепловом потреблении на ТЭЦ за счет повышения давления в теплофикационных отборах турбин; перерасходом электроэнергии на перекачку завышенного расхода сетевой воды. По результатам обследования работы системы теплоснабжения в докризисные отопительные периоды для повышения эффективности теплоснабжения предложена ступенчатая схема регулирования тепловой нагрузки: 1 ступень - центральное качественное регулирование на ТЭЦ; 2 - промежуточное количественное регулирование на контрольно-распределительных пунктах; 3 - местное количественное регулирование у потребителей. Ступенчатое регулирование позволило бы работать с повышенными параметрами теплоносителя, устранить перетоп, увеличить удельную выработку электроэнергии на тепловом потреблении.

Перегрев помещений при низких температурах наружного воздуха, когда значительная часть нагрузки горячего водоснабжения покрывается за счет теплоты воды из обратной линии после отопительной системы, также объясняется отсутствием местного регулирования и несовершенством температурного графика качественного регулирования. Для устранения этого недостатка предложено центральное регулирование осуществлять по новому температурному графику, основанному на «скользящей» расчетной внутренней температуре tв= 18-20 °С. При построении данного графика рекомендовалось принимать: при расчетной температуре наружного воздуха температуру внутри помещений tв' = 18 °С; в точке «излома» температурного графика =20 °С; при любой температуре наружного воздуха в диапазоне значение расчетной внутренней температуры определяется по закону прямой линии

(3.2)

При таком температурном графике температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях теплосети в диапазоне повышенных температур наружного воздуха будут выше, чем при отопительном графике, что приведет к снижению расхода теплоносителя на отопление в точке излома температурного графика. Благодаря этому появляется возможность покрывать без добавочного расхода воды нагрузку горячего водоснабжения, составляющую 15-20% от отопительной, снижаются капитальные затраты в системы транспорта теплоты и затраты на транспорт теплоносителя.

Сдерживающими факторами для повышения температур теплоносителя являются гидравлические условия работы тепловой сети, а также необходимость обеспечения механической прочности оборудования систем теплоснабжения (теплопроводов, арматуры, котлов, насосов, подогревателей, отопительных приборов). Предельные максимальные величины температур сетевой воды по условиям механической прочности для отдельных типов оборудования согласно составляют: чугунные водогрейные котлы, чугунная арматура - 115 °С, стальные водогрейные котлы, стальная арматура - 200 °С, насосы - 180 °С, элеваторы - 160 °С. При высокотемпературном теплоснабжении возникает необходимость присоединения систем отопления к тепловой сети через поверхностные теплообменники, что обусловлено условиями механической прочности отопительных установок.

В открытых системах теплоснабжения при зависимом присоединении абонентов к теплосети применение температурного графика с более высокими параметрами ограничено условиями безопасной эксплуатации теплового оборудования абонентов: при высокой температуре сетевой воды необходимо поддерживать высокое давление сетевой воды во избежание ее вскипания.

При разработке принципов высокотемпературного теплоснабжения не удалось избежать таких недостатков, как неминуемое увеличение тепловых потерь, обусловленное низкой эффективностью применяемых теплоизоляционных конструкций теплопроводов, а также перегрев помещений потребителей, связанный с отсутствием необходимых приборов автоматического регулирования в тепловых пунктах и на абонентских установках.

Следует отметить, что большинство исследований по высокотемпературному теплоснабжению проводились преимущественно специалистами по тепловым сетям и местным системам теплоснабжения, поэтому в них недостаточно учтено влияние повышения температуры сетевой воды в подающей магистрали тепловой сети на режим работы теплофикационных турбоустановок и тепловую экономичность электростанций. Кроме того, все эти исследования были ориентированы на низкую стоимость топлива. Под экономичностью систем теплоснабжения в данных исследованиях понималось прежде всего снижение капиталовложений в тепловые сети. Перевод систем теплоснабжения на повышенный температурный график приведет к неизбежному увеличению давления пара в отопительных отборах и понижению экономичности ТЭЦ.

В современной экономической ситуации перевод систем теплоснабжения на повышенный температурный график в большинстве случаев нецелесообразен из-за высокой стоимости топливно-энергетических ресурсов.

В настоящее время температура сетевой воды в системах теплоснабжения поддерживается значительно ниже расчетной. Обследование систем теплоснабжения ряда городов России показало, что иногда недогрев сетевой воды до расчетных значений (недотоп) может достигать 70 °С. При работе теплоисточников с недотопом существенно снижается качество теплоснабжения, что вынуждает потребителей компенсировать некачественную работу систем теплоснабжения различными способами.

Традиционно наши системы отопления жилых и общественных зданий проектируются и эксплуатируются исходя из внутреннего расчетного температурного графика обычно 95/70 oC с элеваторным качественным регулированием параметра (температуры) теплоносителя, поступающего в отопительные приборы. Этим как бы жестко фиксируется температура теплоносителя, возвращаемого на источник теплоснабжения, и на ее возможное снижение влияет лишь наличие в зданиях систем ГВС (закрытых, открытых). Поэтому в практическом плане стремление к снижению затрат на транспорт водяного теплоносителя от источника к потребителю сводится к выбору оптимальной температуры нагрева теплоносителя на источнике.

С этим связаны:



  • расход теплоносителя и затраты на его приготовление и перекачку;

  • пропускная способность (диаметр трубопровода) теплосети и ее стоимость;

  • появление подкачивающих насосных станций (как при высокой, так и низкой температуре прямой сетевой воды);

  • тепловые потери через изоляцию теплопроводов (либо при фиксированных потерях увеличиваются затраты в изоляцию);

  • перетопы зданий при положительных наружных температурах из-за срезки графика температуры прямой сетевой воды при наличии у абонентов установок ГВС, а соответственно дополнительные потери теплоты (топлива);

  • выработка электроэнергии на теплофикационных отборах турбин ТЭЦ и замещающей станции энергосистемы.

Исходя из сказанного, оптимальная температура нагрева теплоносителя на источнике определяется условием минимума суммарных затрат:

, (3.3)

где соответственно затраты: Зтс - в тепловые сети; Зпер - на перекачку теплоносителя; Знас - в насосные станции; Зтп - на тепловые потери в сетях; Зпз - на перетопы зданий; Зээ - на компенсацию выработки электроэнергии в энергосистеме; Зсв - на изменение расхода топлива на отпуск теплоты от источника в связи с нагревом сетевой воды при ее сжатии в насосах.

Оптимизация температурных графиков может осуществляться как для создаваемых, так и для действующих систем теплоснабжения. Для вновь создаваемых систем теплоснабжения критерием оптимальности может быть минимум суммарных затрат за расчетный период с дисконтированием их к расчетному году, что в наибольшей степени соответствует нашим условиям начального этапа развития рыночной экономики, т.к. позволяет учесть и ущербы от замораживания капвложений в период строительства, и эффект движения капитала в народном хозяйстве в течение всего рассматриваемого периода.

Формула суммарных затрат имеет вид:



, (3.4)

где Кt и Иt - капвложения и годовые издержки по годам расчетного периода Тр;


Лt - стоимость выбывающих основных фондов в году t расчетного периода и стоимость остаточных основных фондов на конец расчетного периода;
x - произвольно принятый год приведения затрат в интервале расчетного периода; E - коэффициент приведения, принимается равным средней норме прибыли по величине банковского процента на капитал, E=0,1.

Для действующих систем теплоснабжения в исходных формулах суммарных затрат возможно появление дополнительных затрат, связанных с необходимостью увеличения поверхностей нагрева отопительно-вентиляционного оборудования (подключаемого непосредственно к сети без смесительных устройств) и пропускной способности распределительных (квартальных, площадочных) тепловых сетей, а также переналадки систем теплопотребления при переходе на пониженный температурный график.

Затраты в тепловые сети Зтс оцениваются по проектным данным (аналогам) либо по удельным нормативным показателям в зависимости от диаметра теплопровода и способа его прокладки.

Знаки составляющих уравнения (3.3) зависят оттого, повышается либо понижается температура нагрева сетевой воды на источнике. Для простоты расчетов вместо полных значений составляющих затрат можно использовать их изменение по отношению к базовому варианту.

В качестве энергетического критерия оптимальности при выборе эксплуатационного температурного графика в действующей системе теплоснабжения может быть принят минимум расхода топлива, требуемого для функционирования системы:

, (3.5)

где Bпер - расход топлива на производство электроэнергии в энергосистеме, расходуемой на перекачку теплоносителя; Bтп - расход топлива на производство теплоты, теряемой при транспорте теплоносителя; Bпз - расход топлива на производство теплоты, теряемой с перетопами зданий; Bээ - изменение расхода топлива в энергосистеме при изменении выработки на тепловом потреблении; Bсв - изменение расхода топлива на отпуск теплоты от источника в связи с нагревом сетевой воды при ее сжатии в насосах.

Обращение к опыту таких стран, как Дания, Финляндия, Германия, обогнавшие нас в области централизованного теплоснабжения на базе теплофикации, - это в первую очередь оснащение каждого теплового пункта здания приборами автоматического регулирования подачи тепла. А затем постепенный переход на сниженные параметры теплоносителя в тепловых сетях, поскольку установленные приборы автоматики выправят параметры теплоносителя, циркулирующего в системах отопления, независимо от их снижения в тепловых сетях. Но параметры надо снижать не только в тепловых сетях, но и в системах отопления, что сократит связанное с этим вынужденное увеличение расхода теплоносителя.

Так, в большинстве систем теплоснабжения перечисленных стран расчетные параметры теплоносителя в тепловых сетях 110–55 °С, а в системах отопления 75–55 °С. Конечно, это увеличение поверхности нагрева отопительных приборов, но с другой стороны – повышение комфорта, т. к. в теплых зданиях (с улучшенной тепловой защитой в соответствии с требованием СНиП) при расчетных параметрах теплоносителя 95–70 °С отопительный прибор настолько мал, что не перекрывает действие отрицательной радиации от окна. Но перед тем, как переходить на пониженные температурные параметры теплоносителя, следует повысить тепловую защиту зданий, привести в проектный режим работы существующие тепловые сети.

Последствия, связанные с температурным расширением металла труб, не могут быть выявлены при опрессовке трубопроводов тепловой сети, а только при непосредственном воздействии высокой температуры. Поэтому необходимо осеннюю пробную топку дополнить весенней – в конце отопительного периода поднять температуру теплоносителя в подающем трубопроводе тепловых сетей до близкой к расчетной, выявить места аварий и устранять их в течение летнего периода, заменяя компенсаторы и нацеленно производя перекладку аварийных трубопроводов на несколько больший диаметр с учетом дальнейшего снижения параметров теплоносителя.

После устранения слабых звеньев, выявленных в результате проведения температурной и гидравлической опрессовки, проведения дополнительной теплоизоляции участков с повышенными теплопотерями, выявленных тепловизионной съемкой с крыш ближайших к тепловой сети домов, выполнения распределения теплоносителя в соответствии с расчетными нагрузками путем шайбирования вводов или установки сопла в конусе элеватора нужного диаметра (при отсутствии автоматического регулирования подачи тепла в тепловом пункте), которые можно провести за 1–2 года, не придется ждать 20 лет, чтобы режим работы тепловых сетей мог осуществляться в соответствии с расчетным температурным графиком. Ведь тепловые сети есть, и они поддерживаются в рабочем состоянии, и для покрытия базовой тепловой нагрузки они все равно нужны.

Российские системы централизованного теплоснабжения построены по принципу качественного центрального регулирования отпуска тепла, когда в тепловых сетях осуществляется циркуляция теплоносителя в постоянном объеме, независимо от изменения нагрузки, а влияние изменения наружной температуры на отопление зданий отслеживается через температуру теплоносителя. Поэтому, если, например, при нулевой наружной температуре обеспечивается нормальное отопление, что достигается правильным распределением теплоносителя по потребителям, то в дальнейшем при понижении наружной температуры надо только повышать температуру в подающем трубопроводе тепловых сетей, и все будет в порядке. Реальность поддержания такого режима подтверждается работой тепловых сетей централизованного теплоснабжения Москвы.

Достижение максимальной температуры теплоносителя в тепловых сетях 120 °С при сохранении его расхода в объеме расчетного, исходя из перепада температур 150–70 °С, обеспечивает возможность любой действующей тепловой сети выйти с минимальными затратами на режим работы по температурному графику центрального качественного регулирования со срезкой.

Однако в европейских странах с развитой системой централизованного теплоснабжения наблюдается тенденция еще большего снижения температуры теплоносителя, помимо того, что при этом увеличивается выработка электроэнергии на тепловом потреблении. В России дальнейшее снижение параметров теплоносителя в тепловых сетях связано со снижением этих параметров в системах отопления. Как уже было сказано выше, это положительная тенденция, повышающая комфортные условия в отапливаемых помещениях, т.к. увеличенная поверхность нагрева отопительных приборов позволяет перекрыть всю длину окна и тем самым снизить воздействие отрицательной радиации на людей.

Уменьшить температуру теплоносителя, циркулирующего в системах отопления существующих зданий, невозможно, т.к. из-за снижения температурного напора отопительных приборов это приведет к недогреву помещений. Но сейчас наблюдается резкое увеличение объемов капитального ремонта зданий, в Москве, например, доходящих до объемов нового строительства. А капитальный ремонт включает в себя и утепление зданий до нормируемых по СНиП 23-02–2003 значений. Если при этом не меняется система отопления, то поверхность нагрева отопительных приборов при старых расчетных параметрах теплоносителя становится завышенной, и чтобы привести ее в соответствие с уменьшенными теплопотерями помещений, следует снизить параметры теплоносителя. Изменение температуры теплоносителя в двухтрубной и однотрубной системе отопления равномерно сказывается на уменьшении теплоотдачи отопительных приборов, независимо от того, на каком этаже они расположены.

Если система отопления при капитальном ремонте заменяется или в новом строительстве, систему отопления следует считать сразу на сниженные параметры теплоносителя, например, на 75–55 °С, и оборудовать ее приборами автоматического регулирования, чтобы можно было в тепловых сетях с повышенными параметрами перейти на пониженные в системе отопления. Учитывая, что капитальный ремонт в жилом секторе ведется по кварталам, когда одновременно с капремонтом одних домов другие сносятся, и на их месте осуществляется новое строительство, облегчению автономного перехода на сниженные параметры теплоносителя в тепловых сетях послужили бы контрольно-распределительные пункты (КРП), позволяющие секционировать разводящие к потребителям тепловые сети, обеспечивая после себя требуемые пониженные параметры.



Поделитесь с Вашими друзьями:
1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   12


База данных защищена авторским правом ©grazit.ru 2017
обратиться к администрации

    Главная страница